|
Расчет тарельчатого абсорбера
Расчет тарельчатого абсорбера
Введение Абсорбцией называют процесс поглощения газа или пара жидким поглотителем (абсорбентом). Поглощение газа может происходить либо за счет его растворения в абсорбенте, либо в результате его химического взаимодействия с абсорбентом. В первом случае процесс называют физической абсорбцией, а во втором случае - хемосорбцией. Возможно также сочетание обоих механизмов процесса. В промышленности абсорбция широко применяется для выделения из газовых смесей ценных компонентов, для очистки технологических и горючих газов от вредных примесей, для санитарной очистки газов и т.д. При переходе из газовой фазы в жидкую, энергия молекул распределяемого компонента уменьшается. Поэтому процесс абсорбции сопровождается выделением тепла и повышением температуры системы. Кроме того, объем системы в процессе абсорбции уменьшается за счет уменьшения объема газовой фазы. Следовательно, согласно принципу Ле-Шателье, растворимость газа в жидкости увеличивается при повышении давления и уменьшении температуры процесса. Статика процесса абсорбции описывается уравнением Генри, а кинетика - основными уравнениями массопередачи. При абсорбции процесс массопередачи протекает на поверхности соприкосновения фаз. Поэтому в аппаратах для поглощения газов жидкостями (абсорберах) должна быть создана развитая поверхность соприкосновения между газом и жидкостью. По способу образования этой поверхности абсорбционные аппараты можно разделить на поверхностные, барботажные и распыливающие. В абсорберах поверхностного типа поверхностью соприкосновения фаз является зеркало жидкости или поверхность стекающей пленки. Насадочные колонны представляют собой колонны, загруженные насадкой - твердыми телами различной формы; при наличии насадки увеличивается поверхности соприкосновения газа и жидкости. Эффективность работы насадочного абсорбера во многом зависит не только от гидродинамического режима, но и от типа выбранной насадки. Разнообразие применяемых насадок объясняется множеством предъявляемых к ним требований: большая удельная поверхность и свободный объем, малое гидравлическое сопротивление газовому потоку, равномерное распределение абсорбента, хорошая смачиваемость, коррозионная стойкость, малая насыпная плотность и низкая стоимость. В барботажных абсорберах поверхность соприкосновения фаз развивается потоками газа, распределяющегося в жидкости в виде пузырьков и струек. Такое движение газа, называемое барботажем, осуществляется в тарельчатых колоннах с колпачкаовыми, ситчатыми или провальными тарелками. Особенностью тарельчатых колонн является ступенчатый характер проводимого в них процесса (в отличие от непрерывного процесса в наса-дочных колоннах) газ и жидкость последовательно соприкасаются на отдельных ступенях (тарелках) аппарата В распыливающих абсорберах поверхность соприкосновения создается путем распыления жидкости в массе газа на мелкие капли. Такие абсорберы изготовляются обычно в виде колонн, в которых распыление жидкости производится сверху, а газ движется снизу вверх. Все перечисленные типы абсорберов имеют свои достоинства и недостатки. Поверхностные абсорберы малоэффективны и имеют ограниченное применение, главным образом для абсорбции небольших количеств хорошо растворимых газов. Преимуществом распылительных абсорберов является их простота и дешевизна, низкое гидравлическое сопротивление, а недостатками - дополнительные затраты энергии на распыление жидкости, большая плотность орошения и трудность регулирования подачи большого количества жидкости Преимуществом барботажных абсорберов является хороший контакт между фазами и возможность работы при любом, в том числе и низком, расходе жидкости, кроме того в барботажных абсорберах легко осуществить отвод теплоты. Основной недостаток барботажных абсорберов сложность конструкции и высокое гидравлическое сопротивление. Насадочные колонны - наиболее распространенный тип абсорберов. Преимуществом их является простота устройства, особенно важная при работе с агрессивными средами, так как в этом случае требуется защита от коррозии только корпуса колонны и поддерживающих насадку решеток, насадка же может быть выполнена из химически стойкого материала. Важным преимуществом насадочных колонн более низкое, чем в барботажных абсорберах, гидравлическое сопротивление. Однако насадочные колонны мало пригодны при работе с загрязненными жидкостями, при малых расходах жидкости и при больших тепловыделениях. Для поглощения NH3 водой; V = 5000 нм3/ч; NH3 = 0,12 мас.% Степень улавливания 96%. Температура 20? С. Константа Генри 2070 мм рт.ст. = 0,276 МПа 1. Технологическая схема Газовоздушная смесь с помощью газодувки ГД подается в барботажный абсорбер А с ситчатыми тарелками. В верхнюю часть абсорбера центробежным насосом Н подается вода. Вода стекает по насадке вниз, а навстречу ей движется газовоздушная смесь. При взаимодействии фаз аммиак растворяется в воде и воздух очищается. Вода насыщенная аммиаком самотеком поступает в приемную емкость ПЕ, а очищенный воздух выбрасывается в атмосферу. 2. Выбор конструкционного материала Так как водный раствор аммиака при температуре 20 С° является коррозионно активным веществом, то в качестве конструкционного материала для основных деталей выбираем нержавеющую сталь Х18Н10Т ГОСТ 5632-72, которая является стойкой в сильно агрессивных средах до температуры 600°С [4с59]. 3. Материальный расчет абсорбера3.1 Плотность газовой смеси на входе в аппаратМольная концентрация NH3 в газовой смеси на входе в аппарат:= (0,12/17)/(0,12/17 + 0,88/29) = 0,19где МВ = 17 - мол. масса NH3;МА = 29 - мол. масса воздуха.Молекулярная масса исходной смеси:Мсм = МB + (1-)МA = 17•0,19+29•0,81 = 26,72 кг/кмольПри нормальных условиях:0Н = Мсм/ 22,4 = 26,72/22,4 = 1,19 кг/м3,при рабочих условиях: t = 20 C; Р = 0,1 МПа:Н = ОНТ0Р/(ТР0) = 1,19273/293 = 1,11 кг/м3.3.2 Массовый расход исходной смеси на входе в аппаратGН = VН = 1,391,11 = 1,54 кг/с.V = 5000/3600 = 1,39 м3/с.3.4 Расход распределяемого компонента и инертного вещества Gркн = GНн = 1,540,12 = 0,185 кг/с,Gин = GН(1 - н) = 1,540,88 = 1,355 кг/с.3.5 Масса распределяемого компонента поглощенного водойМ = Gркн0,96 = 0,1850,96 = 0,178 кг/сМасса распределяемого компонента в газовой фазе на выходеGркк = Gркн - М = 0,185 - 0,178 = 0,007 кг/сРасход газовой фазы на выходе:GК = Gн - М = 1,54- 0,178 = 1,362 кг/с.3.6 Относительная концентрация аммиака на входе и выходе = Gркн / Gин = 0,185/1,355 = 0,136 кг/кг, = Gркк / Gин = 0,007/1,355 = 0,005 кг/кг.3.7 Расход инертной фазыС помощью уравнения Генри (1) строим диаграмму и наносим на нее рабочую линии процесса абсорбции:,где Мвод = 18 - молярная масса воды, = 2070 мм рт.ст. = 0,276 МПа константа Генри для NH3 0,136 = 170,276 /{290,1[17/18 + (1 - 0,276/0,1)]}.Решая это уравнение получим = 0,069 кг/кг. Через точку А ( = 0; = 0,005) и точку В ( = 0,136; = 0,069) проводим прямую, которая является рабочей линией при минимальном расходе воды mmin:mmin = tgmin = = (0,136-0,005)/0,069 = 1,90 кг/кг.Действительный расход водыm = 1,3mmin = 1,31,90 = 2,47 кг/кг,тогда уравнение рабочей линии будет:,отсюда конечная концентрация аммиака в воде = 0,053.Через точки А и С (; ) проводим действительную рабочую линию процесса абсорбции.Рис.1 Зависимость между концентрацией аммиака в газовоздушной смеси и воде .Расход воды на входе:Lин = mGин = 2,471,355= 3,347 кг/с.Расход воды на выходе:LK = Lин + М = 3,347 + 0,178 = 3,525 кг/с.Средний расход воды:Lср = 0,5(Lин + LK) = 0,5(3,347 + 3,525) = 3,436 кг/с4. Определение диаметра абсобера4.1 Скорость газа в абсорбереw = 0,05(сж/сг)0,5где сж = 998 кг/м3 - плотность воды при 20 ?С [1c. 537];сг - плотность газовой фазы при средней концентрации.Молярная концентрация на выходе из аппаратаyк = МВк/(МВк+МА) = 290,005/(290,005+17) = 0,008Средняя мольная концентрация:у = 0,5(0,19+0,008) = 0,099.Средняя молекулярная масса газовой смеси:М = МАу+(1 - у)МВ = 170,099+290,901 = 27,81 кг/моль.Средняя плотность газовой фазы при рабочих условиях:г = МТ0Р/(22,4ТР0) = 27,83273•0,1/(22,4293•01) = 1,16 кг/м3.w = 0,05(998/1,16)0,5 = 1,47 м/с4.2 Диаметр абсорбераd = где Gср - средний расход газовой фазы:Gср = 0,5(GH + GK) = 0,5(1,54 + 1,362) = 1,451.d = (4•1,451/1,47•р•1,16)0,5 = 1,04 м.Принимаем стандартный диаметр колонны 1,0 м, тогда действительное значение рабочей скорости газовой фазы:wг = 1,47(1,04/1,0)2 = 1,59 м/с.4.4 Характеристика стандартной тарелкиТарелка ТС-1000Рабочее сечение тарелки - 0,713 м2;Диаметр отверстий - 5 мм;Шаг отверстий - 12 мм;Относительное свободное сечение тарелки - 10%Сечение перелива - 0,036 м2;Периметр слива, Lc - 0,8 м;Масса тарелки 41,5 кг.5. Расчет высоты абсорбера5.1 Высота светлого слоя жидкостиh0 = 0,787q0,2hпер0,56wгm[1 - 0,31exp(-0,11мx)]где hпер = 0,04 м - высота переливной перегородки; q - линейная плотность орошения;мх = 1,0 мПа•с - вязкость воды при 20 ?С [1c,537]m = 0,05 - 4,6hпер = 0,05 - 4,6•0,04 = -0,134q = Q/Lc = 0,0034/0,8 = 0,0043 м3/м•сQ = L/сж = 3,436/998 = 0,0034 м3/с - объемный расход водыh0 = 0,787•0,00430,2•0,040,56•1,59-0,134[1 - 0,31exp(-0,11•1,0)] = 0,029 м5.2 Плотность орошенияU = L/сжSкгде Sк = 0,785d2 - площадь колонны; U = 3,436/998•0,785•1,02 = 0,0044 м3/м2•с5.3 Газосодержание барботажного слояе = Fr0,5/(1+Fr0,5)где Fr - критери Фруда:Fr = w2/gh0 = 1,592/9,8•0,029 = 8,9е = 8,90,5/(1+8,90,5) = 0,755.4 Вязкость газовой смесиВязкость воздуха при 20 С,где 0 = 17,310-6 Пас - вязкость воздуха при 0 С [1c. 513],c = 124 - вспомогательный коэффициент. = 17,310-6(273+124)/(293+124)(293/273)3/2 = 18,310-6 ПасВязкость аммиака при 20 Сгде 0 = 9,1810-6 Пас - вязкость воздуха при 0 С [1c. 513]c = 626 - вспомогательный коэффициент = 9,1810-6(273+626)/(293+626)(293/273)3/2 = 9,9810-6 ПасВязкость газовой смеси найдем найдем из соотношения или27,81 / см = 170,099/9,9810-6 + 290,901/18,310-6откуда г = 17,410-6 Пас5.5 Коэффициенты диффузииКоэффициент диффузии аммиака в воздухе:= 17,010-60,1(293/273)3/2/0,1 = 18,910-6 м2/с,D0 = 17,010-6 м2/с - коэффициент диффузии при стандартных условиях.Коэффициент диффузии аммиака в воде: Dж = 1,810-9 м2/с [1c. 540].Коэффициент массоотдачи в жидкой фазе:вжf = 6,24•105Dж0,5[U/(1-е)]0.5h0[мг/(мг+мж)]0,5 == 6,24•105•(1,810-9)0,5[0,0044/(1-0,75)]0.5•0,029[17,4/(17,4+1000)]0,5 = 0,013 м/свжf = 0,0013•сж = 0,0013•998 = 13,3 кг/м2•с.Коэффициент массоотдачи в газовой фазе:вгf = 6,24•105Dг0,5(w/е)0.5h0[мг/(мг+мж)]0,5 == 6,24•105•(18,910-6)0,5(1,59/0,75)0.5•0,029[17,4/(17,4+1000)]0,5 = 14,98 м/свгf = 14,98•сг = 14,98•1,16 = 17,4 кг/м2•с.5.8 Коэффициент массопередачиKyf = 1/(1/вгf + m/вжf) = 1/(1/17,4+1,97/13,3) = 4,86 кг/м2•сгде m = 1,97 - коэффициент распределения, равный тангенсу угла на-клона равновесной линии.5.9 Движущая сила процесса массопередачи:Дм = к = 0,005 кг/кгДб = н - рн = 0,136 - 0,104 = 0,032 кг/кгДср = (б - м)/ln(б/м) =(0,032 - 0,005)/ln(0,032/0,005) = 0,0145 кг/кг5.10 Число тарелок в абсорбереСуммарная поверхность тарелок:F = M/KyfДcp = 0,178/4,86•0,0145 = 2,53 м2Рабочая площадь тарелки:f = ц0,785d2 = 0,1•0,785•1,02 = 0,0785 м2где ц = 10% - доля рабочей площади тарелки.Требуемое число тарелок:n = F/f = 2,53/0,0785 = 32 шт5.11 Высота колонныН = Нт(n-1)+Z1+Z2где Нт = 0,5 м - расстояние между тарелками;Z1 = 1,6 м - высота сепарационного пространства;Z2 = 2,8 м - высота кубового пространства. Н = 0,5(32-1)+1,6+2,8 = 19,9 м6. Гидравлический расчет колонны6.1 Гидравлическое сопротивление сухой тарелкиДРс = жw2сг/2ц2где ж = 1,5 - коэффициент сопротивления тарелки [2c.44]; ц = 0,1 - относительное свободное сечение колонны.ДРс = 1,5•1,592•1,16/2•0,12 = 220 ПаГидравлическое сопротивление обусловленное силами поверхностного натяжения:ДРу = 4у/dэ = 4•0,07/0,005 = 56 Пагде у = 0,07 Н/м - поверхностное натяжение воды;dэ = 0,005 м - диаметр отверстий.6.3 Гидравлическое сопротивление газожидкостного слояДРсл = сжgh0 = 998•9,8•0,029 = 284 Па6.4 Полное сопротивление тарелки:ДРт = ДРс+ДРу+ДРсл = 220+56+284 = 560 Па.6.5 Полное сопротивление колонны:ДР = 560•32 = 17920 Па.6.7 Подбор газодувки и насоса для подачи водыОбъемный расход газовой смеси на входе в аппарат: V = 1,39 м/с. По полному сопротивлению колонны и объемному расходу газовой смеси выбираем газодувку ТВ-80-1,2 [3c.42], для которой V=1,67 м3/с, а ДР = 20000 Па.Объемный расход воды и напор развиваемый насосом:Q = Lин/сж = 3,347/998 = 0,0034 м3/с.Воду необходимо подать на высоту равную высоте колонны, следовательно Н > 20 м.По объемному расходу и напору выбираем центробежный насос Х20/31 [3c.38], для которого Q = 0,0055 м3/с и Н=25 м.7. Конструктивный расчет7.1 Толщина обечайки = 1,00,1/21380,8 + 0,001 = 0,003 м,где д = 138 МН/м2 - допускаемое напряжение [3c 394], = 0,8 - коэффициент ослабления из-за сварного шва,Ск = 0,001 м - поправка на коррозию.Согласно рекомендациям [4 c24] принимаем толщину обечайки = 8 мм.7.2 ДнищаНаибольшее распространение в химическом машиностроении получили эллиптические отбортованные днища по ГОСТ 6533 - 78 [3 c.25], толщина стенки днища 1 = = 8 мм.Масса днища mд = 74,3 кг.Объем днища Vд = 0,162 м3.7.3 ФланцыСоединение обечайки с днищами осуществляется с помощью плоских приварных фланцев по ОСТ 26-428-79 [4c36]:7.4 ШтуцераПринимаем скорость жидкости в штуцере w = 1 м/с, а для газовой смеси w = 25 м/с, тогда диаметр штуцера для входа и выхода воды:d1,2 = (3,436/0,7851998)0,5 = 0,066 м,принимаем d1,2 = 65 мм.диаметр штуцера для входа и выхода газовой смеси:d3,4 = (1,451/0,785251,16)0,5 = 0,252 м,принимаем d3,4 = 250 мм.Все штуцера снабжаются плоскими приварными фланцами по ГОСТ 12820-80, конструкция и размеры которых приводятся ниже:|
dусл | D | D2 | D1 | h | n | d | | 65 | 160 | 130 | 110 | 14 | 4 | 14 | | 250 | 370 | 335 | 312 | 21 | 12 | 18 | | | 7.5 Расчет опорыАппараты вертикального типа с соотношением Н/D > 5, размещаемые на открытых площадках, оснащают так называемыми юбочными цилиндрическими опорами, конструкция которых приводится на рисунке.Ориентировочная масса аппарата. Масса обечайкиmоб = 0,785(Dн2-Dвн2)Нобсгде Dн = 1,016 м - наружный диаметр колонны;Dвн = 1,0 м - внутренний диаметр колонны;Ноб = 20 м - высота цилиндрической части колонныс = 7900 кг/м3 - плотность сталиmоб = 0,785(1,0162-1,02)20,0·7900 = 4000 кгОбщая масса колонны. Принимаем, что масса вспомогательных устройств (штуцеров, измерительных приборов, люков и т.д.) составляет 10% от основной массы колонны, тогда mк = mоб + mт + 2mд = 1,1(4000+32•41,5+2·74,3) = 6024 кг Масса колонны заполненной водой при гидроиспытании.Масса воды при гидроиспытанииmв = 1000(0,785D2Hц.об + 2Vд) = 1000(0,785·1,02·20 + 2·0,162) = 16024 кгМаксимальный вес колонныmmax = mк + mв = 6024 +16024 =22048 кг = 0,216 МНПринимаем внутренний диаметр опорного кольца D1 = 0.94 м, наружный диаметр опорного кольца D2 = 1,1 м.Площадь опорного кольцаА = 0,785(D22 - D12) = 0,785(1,102 - 0,942) = 0,256 м2Удельная нагрузка опоры на фундамент = Q/A = 0,216/0,256 = 0,84 МПа < [] = 15 МПа - для бетонного фундамента.Литература1. Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов.Л.:Химия,1987, 576 с.2. Расчет и проектирование массообменных аппаратов. Учебное пособие. - Иваново. 1984.3. Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию/ Под ред. Ю.И. Дытнерского. М.:Химия, 1983. 272 с. 4. Разработка конструкции химического аппарата и его графической модели. Методические указания. - Иваново, 2004.
|
|